آموزش حل مشکل ثبت نشده روی شبکه G6-U10

اختصاصی از ژیکو آموزش حل مشکل ثبت نشده روی شبکه G6-U10 دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

آموزش حل مشکل ثبت نشده روی شبکه G6-U10

تحقیق عملکرد سد های بزرگ تقویت شده وتقویت نشده

اختصاصی از ژیکو تحقیق عملکرد سد های بزرگ تقویت شده وتقویت نشده دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 36

عملکرد سد های بزرگ تقویت شده وتقویت نشده

چکیده :

این مقاله به شرح یک بررسی تجربی در خصوص دو سد خاکی بزرگ تقویت شده ژئوسینتیک و یک سد خالی غیر تقویت شده می پردازد که رد پی قراردادن بخشی در نزدیکی دیواره آن فرو ریخته است . یکی از این سید های تقویت شده با مواد نسبتاً ضعیف پلی پروپلین و دیگری با مواد نسبتاً فوق و دانسیته زیاد پلی اتیلن ساخته شده اند شکل هر سه سد وبارهای وارده برآن ها یکسان بوده است .

هدف از این تحقیق و نتایج انتخابی تست ها به کار رفته است . نتایج این تحقیق نشان می دهند که میزان بار نهایی با افزایش مقاومت زیاد شده و باعث شده است که سد خاکی تقویت شده باری به میزان 6/1 تا 2 بار بیشتر از ظرفیت اسمی درحالت بدون تقویت تحمل کند.

مقدمه

اندازه بار پایه و نزدیکی پایه به دیواره سد خاکی از نکات مهم برای طراحی صحیح فنداسیون سطحی می باشد با این حال تحقیقات علمی در این زمینه به ندرت صورت گرفته است . شیلذر و همکارانش درستی مدل های تحلیلی که توسط مایرهف گرود و نهیم ارائه شده بود را مورد بررسی قرار دادند تا بارهایی را که در صورت به کار گیری نوار پایه ای 3/0 متری بر روی مدل سد غیر تقویت شده 2/2 متری باعث تخریب می شود را پیش بینی می کنند فاصله بین پایه پشتی وزاویه شیب سد در تست های مختلف متفاوت بودند . نتیجه حالی از آن بود که وجود قسمت رویی سد نقش مهمی در میزان تحمل آن دارد زمانی که پایه ای در نزدیکی پوسته سد قرار داده می شود و آن قدر بار روی آن قرار می گیرد سد، کوچکتر هستند.

در نتیجه مقاومت نهایی قسمت پایه نسبت به فنداسیون افقی سنتی کمتر است . اگر چه شناختی کمی از تاثیر سد پایه بدست آمده است ولی روش های عددی موجود شکست را به درستی پیش بینی نمی کنند.

استفاده از لایه های افقی مواد تقویت کننده ژئوسنتیکی برای افزایش مقاومت سد رایج است برای پیش بیین حاشیه امنیتی دراین گونه سازه ها معمولاً روش های آنالیزی در خصوص سد های غیر تقویت شده سنتی که دارای مدل های متعادل محدود هستند به کار می رود . با این وجود برای بررسی صحت یا سقم روش های تحلیلی سنتی جهت پیش بینی حاشیه امنیتی در سدها وشیب های تقویت شده و نشده کار عملی زیادی صورت نگرفته است .

یک مدل7/3 متری شیبدار ( 15) عمودی با تمامی پوشیده،و دیواره خکی تقویت شده ژئوسنتیکی که پایه هائی در پشت دیواره خاک آن قرار دارد توسط زانزینگر و گارتونگ گزارش شده است (1992) با اینحال انتظار می رود کار آتی چنین سدی با بارهای توزیع شده سطحی از هر نوع تحت تاثیر قسمت جلو قرار گیرد . قسمت هائی که در مقیاس کوچک توسط سلوا دورای و گنانندران (1989) هانگ و همکارانش (1994) لی و منجونات (2000) گنانندران و سلوا دورای (2001) و یو (2001) انجام گرفت تاثیر عمق مقاوم سازی ژئوسنتیکی و طول بستر سازی را بر ظرفیت پایه هارا در نزدیکی نوک سد خاکی نشان می دهد مدل هائی که سلوا دورای و گنانندران، لی و منجونات و گنانندران و سلو دورای از آن استفاده می کردند به ارتفاع mm 900001200 و یا پایه هائی به پهنای mm104 بوده و در آن ها تنها یک لایه مقاومت بکار گرفته شده است عملاً سد های خاکی تقویت شده با ارتفاع بیش از m1 بطو معمول دارای چندین لایه مقاوت با فواصل عمودی هستد که این فاصله از حدودm1 تجاوز نمی کند .یو آزمایشاتی را در مقیاس کوچک بر روی سده هائی که دارای چندین لایه مقاوم هستند و دو محور ژئوگریدی (geogrid) می باشند، انجام داده است. هانگ و همکارانش سد هائی آزمایشی به ارتفاع mm680 و پایه هائی بعرض بوجود آوردند اگر چه نتایج این آزمایشات و تست ها باعث با اهمیت تر شدن نظرات راجع به رفتار سدهای خاکی تقویت شده اولیه ممکن است باعث واکنش های کمیتی متفاوتی نسبت به مدل های بزرگتر که خاک آن ها بهتر کوبیده شده است شود . جهت ارزیابی دقت روش های محدود کنونی مبتنی بر تعادل در آنالیز سدهای خاکی تقویت شده ژئوسنتیکی و اندازه گیری عددی مبتنی بر عناصر و روش های مختلف محدود نیا به آزمایشاتی با کیفیت بالا با ابزارهای مناسب ودر مقیاس وسیع بر روی سد های خاکی است که با یا بدون مقاوم سازی ژئوسنتیکی ایجاد گردیده اند .

این مقاله به بررسی تجربی می پرازد که در آن دو سد خاکی بزرگ تقویت شده ژئوسنتیکی و یک سد غیر تقویت شده خاکی به ارتفاع m 4/3 در نتیجه قرار دادن پایه ای در نزدیکی نوک فرو می پاشند . این سازه ها در محوطه دانشکده نظامی سلطنتی کانادا (RMC) ایجاد شده بودند . از این سازه ها سال های زیادی جهت شست سازه های خاکی بزرگ تقویت شده تحت شرایط کنترل شده استفاده می گردید .

در یکی از سدهای تقویت شده شبکه پلی پروپیلین قابل انبساط نسبتاً ضعیف و در دیگری شبکه ای قوی با دانسیته بالا از پلی اتیلن بکار رفته

پراکندگی هیدرودینامیک درتل ماسه اشباع نشده 22 ص

اختصاصی از ژیکو پراکندگی هیدرودینامیک درتل ماسه اشباع نشده 22 ص دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 24

پراکندگی هیدرودینامیک درتل ماسه اشباع نشده :

خلاصه :

گسترش محلول ها نسبت به وضعیت جابه جایی میانگین درطول جریان آب در خاکها درنتیجه پیچش ازطریق کمپلکس منفذ اشباع شده میباشد. گسترش باضریب پراکندگی هیدرودینامیک درمعادله پراکندگی همرفتی مشخص میشود. این ضریب به طور وسیعی برای خاکهای اشباع شده مطالعه شده است. دراین مطالعه ضریبهای پراکندگی هیدرودینامیک برای تل ماسه غیر انباشته به عنوان تابعی از ثابتهای آب حجمی تتا تعیین شد که تغییر حدودی از اشباع تا 0.08cm3cm-3 درستون های 5cm‌ قطری و طول 25 تا 40 سانتی متری دارند. آزمایشات جریان شیب واحد جهت اندازه گیری منحنی های پیشرفته محلول با به کارگیری ردیابهای شوری با 4 الکترود درچندین عمق ستونی انجام شدند. پارامترهای حمل برای معادله پراکندگی همرفتی و مدل متحرک –غیرمتحرک با بهینه سازی محلولهای تحلیلی با منحنی های پیشرفته محلول مشاهده شده تعیین شدند. یک پراکندگی حداکثر گاما 0.97 cm ‌ در تتا برابر است با 0.13 یافت شد درصورتیکه برای جریان اشباع شده گاما برابر با 0.1cm‌ صرف نظر از سرعت آب منفذ از208 تا 5878d-1‌ تغییر حدود دارد . برای مدل متحرک و غیر متحرک بخش آب متحرک به تدریج با وحدت دراشباع با یک حداقل 0.85 در تتا برابر با 0.15 به دنبال افزایش جزئی با اشباع دوباره بیشتر میباشد. زمان تبادل بین فازهای متحرک و غیرمتحرک یک دهم تا دو دهم برای تتا بزرگتر از پانزده صدم فرضا به علت جریان نسبتا همگن با ترکیب محلول همرفتی بود. برای تتای کمتر تبادل خیلی کند تر میشود ازآنجائیکه جریان غالبا به علت V کوچکتر و لایه های نازکتر آب خیلی کندتر میشود درحالیکه مقاومت برای تبادل محلول بین فازهای متحرک وغیر متحرک افزایش می یابد. این اثرات ترکیبی منجر به مقدار پراکندگی حداکثر درمحتویات آب میانیدرصورت تل ماسه غیر انباشته شده میشود .

درطول جریان آب در محیط های منفذ دار مواد حل شده به علت پراکندگی هدرودینامیک گسترش میدهد که شامل پراکندگی مولکولی و پراکندگی مکانیکی میباشد. پراکندگی مکانیکی رخ میدهد زیرا جریان آب با بزرگی و جهت درمنافذ خاک درنتیجه پیچاب ازطریق ساختمان منفذ کمپلکس تغییر میکند. میزان گسترش به توزیع سرعت آب درمقیاس منفذ و میزان هم گرایی و واگرایی مسیرهای جریان و پراکندگی مولکولی مربوط میباشد. غالبا جیان محلول به علت پراکندگی مکانیکی با فرایند فیکیان توضیح داده میشود. شباهت درست بین پراکندگی وپراکندگی مکانیکی منجربه عملکرد مشترک ترکیب کردن این فرایندها با یک فرایندی از پراکندگی میگردد. این روش باید به دقت بررسی شود ومورد تحقیق قرار بگیرد زیرا معادله ریاضی ضرورتا شباهت فیزیکی را نشان نمیدهد. جریان محلول ممکن است با مجموع جریانهای پراکندگی همرفتی و هیدرودینامیک زیر تعریف شود. که c حجم میانگین یا غلظت ماندگار و z وضعیت یا عمق و D ضریب پراکندگی هیدرودینامیک و تتا مقدار آب حجمی و jw جریان آب دارسی است. درخاکهای اشباع شده ضریب پراکندگی با معادله زیر مشخص میشود. که دراولین جمله De یک ضریب پراکندگی موثر درحالیکه دومین جمله ضریب پراکندگی مکانیکی را توضیح میدهد درجایی که گاما به پراکندگی اشاره میکند و سرعت آب منفذ را مشخص میکند وn یک ثابت تجربی است. نقش پراکندگی مولکولی میتواند باتعداد پراکندگی مولکولی peclet ارزیابی شود. درجایی که d اندازه میانگین ذره خاک یا بعضی از طول های مشخص با محیط پرمنفذ است. جمله طیفی پراکندگی مولکولی درمعادله 2 همان ترتیب بزرگی رابرای جمله طیفی پراکندگی مکانیکی رادارد. با ‌افزایش Pe کمک پراکندگی به پراکندگی مکانیکی نامحسوس میشود اما انتشارعرضی که به طور معکوسی با پراکندگی مکانیکی درمفهوم پراکندگی تایلور ارتباط دارد باید درنظرگرفته شود. مقادیر نمونه برای n درتغییر حدودی بین 1و 1.2 هستند در Pe بالاتر ضریب پراکندگی یک افزایش تقریبا خطی را با سرعت آب منفذ درمورد ماسه های غیر انباشته شده یا مهره های شیشه ای نشان میدهد. پراکنده کنندگی فرضا یک ویژگی ذاتی خاک برای جران اشباع شده میباشد. پراکندگی هیدرودینامیک درخاکهای اشباع نشده پیچیده تر از آن در خاکهای اشباع شده است. با کاهش مقدار آب سرعت آب منفذ کم میشود و هندسه فاز مایع درمنافذ انتقال دهنده آب با فرصت کمتری برای ترکیب کردن و و پیچ و خم افزایش یافته تغییر میکند. ضریب پراکندگی بستگی به مقدار آب و سرعت دارد که ممکن است شبیه به معادله 3 بیان شوند. درمورد محیط های غیر انباشته شده ازقبیل مهره های شیشه ای و ماسه ها گسترش بیشتر محلول و پس مانده طولانی تر برای منحنی پیشرفت محلول در مقادیر آب کمتر مشاهده شده اند . ازاینرو مقادیر بزرگتر برای گاما برابر با D/V برای شرایط اشباع نشده نسبت به اشباع شده یافت شده اند. De smedt و wierenga پراکندگی بیشتری را در مهره های شیشه ای با مدل متحرک و غیر متحرک توضیح دادند. این محققان دریافتند که مقدار آب متحرک به طور خطی با مقدار آب کلی افزایش می یابد درحالیکه ضریب انتقال جرم بین فازهای متحرک و غیر متحرک آلفا به طور متناسبی با سرعت آب منفذ افزایش یافتند ماراکاو دیگران پراکنده کنندگی بیشتری را برای خاکهای ماسه ای اشباع نشده دریافتند اما آنها دنباله منحنی پیشرفت محلول را مشاهده نکردند. پادیلا و دیگران ثابت کردند که برای یک ماسه اشباع نشده پارامترهای معادله پراکندگی همرفتی و مدل متحرک و غیر متحرک نه تنها تابعی ازویژگیهای خاک هستند بلکه تابعی از مقدار آب هستند. ماتسوبایاشی و دیگران طول مخلوط را برای پراکندگی اشباع نشده براساس انحراف معیار v برای تتای مختلف با به کارگیری مدل حفظ مویین اریابی کردند. علیرغم مطالعات مذکور ودیگر مطالعات جهت توضیح دادن

پراکندگی هیدرودینامیک درتل ماسه اشباع نشده

اختصاصی از ژیکو پراکندگی هیدرودینامیک درتل ماسه اشباع نشده دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

بسم الله الله الرحمن الرحیم فرمت فایلword (با قابلیت ویرایش) –تعداد صفحات : 20 صفحه ـ خلاصه :

گسترش محلول ها نسبت به وضعیت جابه جایی میانگین درطول جریان آب در خاکها درنتیجه پیچش ازطریق کمپلکس منفذ اشباع شده میباشد. گسترش باضریب پراکندگی هیدرودینامیک درمعادله پراکندگی همرفتی مشخص میشود. این ضریب به طور وسیعی برای خاکهای اشباع شده مطالعه شده است. دراین مطالعه ضریبهای پراکندگی هیدرودینامیک برای تل ماسه غیر انباشته به عنوان تابعی از ثابتهای آب حجمی تتا تعیین شد که تغییر حدودی از اشباع تا 0.08cm3cm-3 درستون های 5cm‌ قطری و طول 25 تا 40 سانتی متری دارند. آزمایشات جریان شیب واحد جهت اندازه گیری منحنی های پیشرفته محلول با به کارگیری ردیابهای شوری با 4 الکترود درچندین عمق ستونی انجام شدند. پارامترهای حمل برای معادله پراکندگی همرفتی و مدل متحرک –غیرمتحرک با بهینه سازی محلولهای تحلیلی با منحنی های پیشرفته محلول مشاهده شده تعیین شدند. یک پراکندگی حداکثر گاما 0.97 cm ‌ در تتا برابر است با 0.13 یافت شد درصورتیکه برای جریان اشباع شده گاما برابر با 0.1cm‌ صرف نظر از سرعت آب منفذ از208 تا 5878d-1‌ تغییر حدود دارد . برای مدل متحرک و غیر متحرک بخش آب متحرک به تدریج با وحدت دراشباع با یک حداقل 0.85 در تتا برابر با 0.15 به دنبال افزایش جزئی با اشباع دوباره بیشتر میباشد. زمان تبادل بین فازهای متحرک و غیرمتحرک یک دهم تا دو دهم برای تتا بزرگتر از پانزده صدم فرضا به علت جریان نسبتا همگن با ترکیب محلول همرفتی بود. برای تتای کمتر تبادل خیلی کند تر میشود ازآنجائیکه جریان غالبا به علت V  کوچکتر و لایه های نازکتر آب خیلی کندتر میشود درحالیکه مقاومت  برای تبادل محلول بین فازهای متحرک وغیر متحرک افزایش می یابد. این اثرات ترکیبی منجر به مقدار پراکندگی حداکثر درمحتویات آب میانیدرصورت تل ماسه غیر انباشته شده میشود .

درطول جریان آب در محیط های منفذ دار مواد حل شده به علت پراکندگی هدرودینامیک گسترش میدهد که شامل پراکندگی مولکولی و پراکندگی مکانیکی میباشد. پراکندگی مکانیکی رخ میدهد زیرا جریان آب با بزرگی و جهت درمنافذ خاک درنتیجه پیچاب ازطریق ساختمان منفذ کمپلکس تغییر میکند. میزان گسترش به توزیع سرعت آب درمقیاس منفذ و میزان هم گرایی و واگرایی مسیرهای جریان و پراکندگی مولکولی مربوط میباشد. غالبا جیان محلول به علت پراکندگی مکانیکی با فرایند فیکیان توضیح داده میشود. شباهت درست بین پراکندگی وپراکندگی مکانیکی منجربه عملکرد مشترک ترکیب کردن این فرایندها با یک فرایندی از پراکندگی میگردد. این روش باید به دقت بررسی شود ومورد تحقیق قرار بگیرد زیرا معادله ریاضی ضرورتا شباهت فیزیکی را نشان نمیدهد. جریان محلول ممکن است با مجموع جریانهای پراکندگی همرفتی و هیدرودینامیک زیر تعریف شود. که c  حجم میانگین یا غلظت ماندگار و z وضعیت یا عمق و D  ضریب پراکندگی هیدرودینامیک و تتا مقدار آب حجمی و jw جریان آب دارسی است. درخاکهای اشباع شده ضریب پراکندگی با معادله زیر مشخص میشود. که دراولین جمله De یک ضریب پراکندگی موثر درحالیکه دومین جمله ضریب پراکندگی مکانیکی را توضیح میدهد درجایی که گاما به پراکندگی اشاره میکند و سرعت آب منفذ را مشخص میکند وn  یک ثابت تجربی است. نقش پراکندگی مولکولی میتواند  باتعداد پراکندگی مولکولی peclet ارزیابی شود.      درجایی که d اندازه میانگین ذره خاک یا بعضی از طول های مشخص با محیط پرمنفذ است. جمله طیفی پراکندگی مولکولی درمعادله 2 همان ترتیب بزرگی رابرای جمله طیفی پراکندگی مکانیکی رادارد. با ‌افزایش Pe کمک پراکندگی به پراکندگی مکانیکی نامحسوس میشود اما انتشارعرضی که به طور معکوسی با پراکندگی مکانیکی درمفهوم پراکندگی تایلور ارتباط دارد باید درنظرگرفته شود. مقادیر نمونه برای n درتغییر حدودی بین 1و 1.2 هستند در Pe بالاتر ضریب پراکندگی یک افزایش تقریبا خطی را با سرعت آب منفذ درمورد ماسه های غیر انباشته شده یا مهره های شیشه ای نشان میدهد. پراکنده کنندگی فرضا یک ویژگی ذاتی خاک برای جران اشباع شده میباشد. پراکندگی هیدرودینامیک درخاکهای اشباع نشده پیچیده تر از آن در خاکهای اشباع شده است. با کاهش مقدار آب سرعت آب منفذ کم میشود و هندسه فاز مایع درمنافذ انتقال دهنده آب با فرصت کمتری برای ترکیب کردن و و پیچ و خم افزایش یافته تغییر میکند. ضریب پراکندگی بستگی به مقدار آب و سرعت دارد که ممکن است شبیه به معادله 3 بیان شوند.  درمورد محیط های غیر انباشته شده ازقبیل مهره های شیشه ای و ماسه ها گسترش بیشتر محلول و پس مانده طولانی تر برای منحنی پیشرفت محلول در مقادیر آب کمتر مشاهده شده اند .