آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین

اختصاصی از ژیکو آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 30

آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین

آلیاژهای بکار رفته در توربین گازی معمولاً از جنس سوپرآلیاژهای پایه نیکل (پره های متحرک) و پایه کبالت (پره های ثابت) می باشد. روشهای عمده تولید پره ها معمولاً ریخته گری و فورج می باشند نحوه ساخت پره های سوپرآلیاژها در سال 1940 شروع شد. و از آن به بعد پیشرفتهای قابل توجه در نحوه ساخت و افزایش استحکام صورت گرفت که ذوب در خلاء بصورت القایی (VIM) بصورت تجاری از سال 1950 و بعد از آن آلیاژهای پلی کریستالی از سال 1970 شروع به تولید شد.

از دهه 60، آلیاژهای پلی کریستال دارای نظم دانه ای خاصی شده بطوریکه انجماد جهت دار پره های توربین در سال 1980 پره های تک کریستالی وارد مرحله ای جدید از تولید شدند.

خلاصه از مشخصات سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

سوپرآلیاژها، موادی هستند که در حرارتهای بالا (85% دمای ذوب آلیاژ) دارای استحکام مکانیکی بالا و مقاوم در برابر از بین رفتن سطح (مثلاً خوراکی) می باشند. سوپرآلیاژهای پایه نیکلی از مهمترین و پرکاربردترین آلیاژها در مقایسه با سوپرآلیاژ پایه کبالت و یا پایه آهن بشمار می روند وجود نیکل بعنوان فلز پایه می تواند باعث استحکام پذیری این آلیاژ با روشهای معمول (رسوب سختی) شود. با آلیاژ نمودن با کروم و آلومینیوم می توان پایداری سطح آلیاژ بدست آمده را جهت کاربردهای مختلف مهیا نمود.

ترکیبات شیمیایی سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

ترکیبات شیمیایی بسیاری از سوپرآلیاژهای پایه نیکل که با بیش از 12 عنصر می‌باشند یکی از پیچیده ترین آلیاژها بشمار می روند. در عملیات ذوب ریزی عناصر مضری مثل سیلسیوم، فتقر، گوگرد، اکسیژن و نیتروژن کنترل و عناصر ناچیز مثل سلنیوم، بیموت و سرب در حد PPm (خصوصاً برای ساخت قطعات با شرایط بحرانی) نگهداشته می‌شوند. که در این جا فقط به ترکیبات شیمیایی سوپرآلیاژ IN-738 می پردازیم.

Ta

B

C

V

Cb

AL

Ti

Mo

W

Fe

Co

Ni

Cr

عناصر

آلیاژ

1.75

0.001

0.10

0

0.90

3.4

3.4

1.75

2.6

0.2

8.3

61.6

16

IN-738

وجود عناصری همچون مولیبدن، نیوبیم و تنگستن علاوه بر افزایش استحکام، باعث ایجاد و تشکیل کاربیدهای مفید می گردند. و از طرفی عناصر کرم و آلومینیوم باعث پایداری سطح می شوند و با ایجاد لایه اکسیدی محافظ ، مقاومت به اکسیداسیون و خوردگی را افزایش می دهند.

میکروساختارهای سوپرآلیاژهای پایه نیکل:

فازهای عمده ای در آلیاژهای پایه نیکل وجود دارد که عبارتند از:

فاز زمینه : این فاز بصورت پیوسته و غیر مغناطیسی می باشد این فاز در برگیرنده درصد بالایی از عناصر کبالت، آهن، کرم، مولیبدن و تنگستن می باشد. نیکل خالص معمولاً دارای خواص خزشی ضعیفی است در حالیکه سوپرآلیاژهای نیکل با داشتن فاز دارای استحکام بالا در درجه حرارتهای زیاد می باشد.

فاز : وقتی مقدار کافی آلومینیوم و تیتانیوم به آلیاژ اضافه شود رسوبات با ترکیب Ti و با شبکه f:c.c در زمینه ایجاد می شود در فاز ممکن است عناصری مثل Nb، Ta و Cr بطور محسوس وجود داشته باشند.

فاز دارای ترکیب بین فلزی (Intermetalic compound) با شبکه f.c.c با شرایط (Super laftic) شبیه ساختار

تحقیق و بررسی در مورد پره های انتقال حرارت

اختصاصی از ژیکو تحقیق و بررسی در مورد پره های انتقال حرارت دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 9

مقدمه :

پره های انتقال حرارت در طیف وسیعی در صنایع هوا- فضا، برق ، شیمی،نفت ، تهویه ، توربین ها و نیروگاههای اتمی و خورشیدی و ... کاربرد دارد.

طبیعتاً بهینه سازی این پره ها، مسئله جالب و مورد علاقه مهندسین طراح می تواند باشد.لذا مسئله را می توان به این شکل طرح کرد که پره برای مقدار حرارت معینی جهت انتقال، دارای کمترین جرم باشد.

اولین بار Schmidt یک توزیع دمای خطی را در طول پره فرض کرد و به مینیمم سازی حجم یا جرم پرداخت. سپس Duffin بحث وی را تأیید کرد و بعدها Razelos روی مقدار خطای آنها بحث کرده در بحث ها و مقالاتی که اخیراً منتشر گردیده ، بعضاً تشعشع و ضرایب هدایت حرارتی متغیر و ... نیز در نظر گرفته شده ولی هر کدام اغماض هایی داشته و محدودیت هایی را برای ساده سازی مسأله فرض کرده اند. در این بررسی حاضر همه آنها لحاظ گریده و به صورت تحلیلی – پارامتری به انتگرالهای حجم، طول و به معادله تعیین کننده ضخامت در پایه انجامیده و در ادامه دیاگرام هایی نیز به کمک روش های عددی جهت مینیمم سازی حجم پره ارائه شده است.

تئوری و آنالیز در حالت کلی :

در پره های طولی و سوزنی، همه دارای محور تقارن و امتداد یافته در جهت مستقیم و عمود بر پایه با مقاطع مستطیلی و دایره فرض شده اند و حرارت نیز به صورت یک بعدی منتقل می شود فرض متغیر بودن ضریب هدایت حرارتی با دما فرضی معقول و معمول است ولی ضریب انتقال حرارت کنوکسیونی با دما یک ارتباط توانی دارد. مثلا در انتقال حرارت در جوشش مایعات و یا کنوکسیون اجباری یا آزاد ، این پدیده بسیار قابل ملاحظه است.

اخیرا چنانکه Razelas & Imre نشان دادند ، ثابت گرفتن این ضرایب خطای زیادی را در حل مسئله ایجاد می کند. Unal چنین رابطه ای را پیشنهاد می کند:

که و ثوابتی هستند که می توانند اعداد مختلفی بسته به شرایط کنوکسیون به خود نسبت دهند.

بررسی هایی نیز در جهت تأثیر منبع حرارتی متناسب با دمای پره صورت گرفته است ولی ضرایب هدایت و کنوکسیون حرارتی ثابت فرض شده اند.

آنالیز و تئوری پره های طولی:

معادله انرژی به صورت حالت یکنواخت در پره که توسط کنوکسیون و تشعشع انتقال حرارت صورت می گیرد به صورت زیر است :

(I)

البته مقدار را می توان دقیقتر بیان کرد ولی معمولاً فرض می شود. حال شکل زیر را در نظر بگیرید:

اگر حالات کلی ضرایب هدایت و کنوکسیون را به شرح زیر داشته باشیم:

و برای کاهش ارتفاع پره چنین رابطه ای را با یک پارامتر آزاد با دما برقرار کرده باشیم :

و نیز :

و برای منبع حرارتی نیز می توان نوشت:

اگر روابط و فرض های فوق را در معادله دیفرانسیل قرار دهیم و طرفین را در ضرب کنیم و از شرایط مرزی زیر استفاده کنیم .

خواهیم داشت :

و برای حجم داریم:

آنالیز و تئوری پره های سوزنی:

مشابه حالت قبل یک پره سوزنی مطابق شکل در نظر می گیریم .

اگر دمای بی بعد را و را داشته و از شرایط مرزی

و نیز کنوکسیون و تشعشع در انتهای پره بهره جسته و با همان فرضیات و روشها برای منبع حرارتی و ضرایب حرارتی پیش رویم :

تحقیق و بررسی در مورد تحلیل ارتعاشات آزاد پره توربینهای گازی به منظور جلوگیری از خستگی دور بالا 10 ص

اختصاصی از ژیکو تحقیق و بررسی در مورد تحلیل ارتعاشات آزاد پره توربینهای گازی به منظور جلوگیری از خستگی دور بالا 10 ص دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 10

تحلیل ارتعاشات آزاد پره توربینهای گازی به منظور جلوگیری از خستگی

دور بالا

مهدی بهزاد ١، سید محمد رضا حسینی ۲، علیرضا ابراهیمی ۳

١- دانشگاه صنعتی شریف, دانشکده مکانیک

۱۱۳۶۵- ایران, تهران, خیابان آزادی, کدپستی ۹۵۶۷

E-mail: [e-mail]

چکیده

خستگی دور بالا یکی از عوامل اصلی بروز خرابی در پره های توربینهای گازی م یباشد که از یکسو باعث کاهش میزان

دسترسی و قابلیت اطمینان نیروگاههای گازی شده و از سوی دیگر باعث تحمیل هزینه جایگزینی پره ها به بخش

نگهداری و تعمیرات این نیروگاهها م یگردد. ارتعاشات بالای پره توربین م یتواند تنشهای دینامیکی بالاتر از حد مجاز

تولید کند که باعث ایجاد خستگی دور بالا می گردند. با بررسی ارتعاشات پره توربین می توان از بروز پدیده تشدید

جلوگیری نمود و ارتعاشات پره توربین را در حد قابل قبولی نگه داشت. در این مقاله روشی جدید برای آنالیز مودال

پر ههای توربین ارائه شده است. در روش معمول از داده های تست مودال پره در حالت گیردار، برای روزآمد کردن

مدل اجزاء محدود استفاده م یگردد. سپس مدل تحلیلی روزآمد شده در شرایط کاری پره تحلیل می گردد. در این

مقاله با ارائه چند مثال نشان داده شده است که داد ههای تست بدست آمده از این روش از دقت مناسبی برخوردار

نیستند. در روش پیشنهادی در این مقاله از داده های تست در حالت آزاد برای روزآمد کردن مدل تحلیلی استفاده

گردیده است. در ادامه کارایی این روش برای تحلیل مودال پره توربین ثابت گردیده است.

واژ ههای کلیدی: تست مودال - روش اجزا محدود - روزآمد کردن مدل - پره توربین

١- دانشیار ٢- دانشجوی کارشناسی ارشد ٣- دانشجوی دکترا

١- مقدمه

خرابی پرههای توربین گازی از یک سو باعث کاهش میزان دسترسی به نیروگاهها برای تولید برق شده و از سوی دیگرباعث تحمیل هزینه تعمیر و جایگزینی پره ها به گردانندگان این نیرو گاهها میگردد، بگونه ای که هزینه جایگزینی پره های توربینهای گازی قسمت عمد های از هزینه تعمیرات و نگهداری نیر وگا ههای گازی را تشکیل

میدهد. عوامل مختلفی در خرابی

پر ههای توربین های گازی دخیل هستند که مهمترین آنها عبارتند از: الف) خستگی که شامل خستگی دور بالا

(High Cycle Fatigue۱] م یباشد و ب) خزش[ ۵]. اما زمانی که -۴] (Low Cycle Fatigue) ( و خستگی دور پایین توربین در محدوده رزونانس کار کند مهمترین عامل خرابی پر ههای توربین خستگی دور بالا خواهد بود.

پر هها و دیسکهای توربینهای گازی به علت امکان وقوع تشدید در دور کاری توربین و هارمونیکهای آن در معرض

خستگی دور بالا میباشند. پدیده تشدید باعث افزایش تنش های دینامیکی میگردد که عامل اصلی بروز پدیده خستگی دوربالا میباشد. از اینرو بررسی ارتعاشات و تنش در اکثر قطعات توربین های گازی مرحله های حیاتی در فرایند طراحی و ساخت توربین محسوب م یگردد، تا اطمینان حاصل گردد که فرکا نسهای طبیعی قطعات در محدوده مشخصی قرار م یگیرد. علاوه بر

این عوامل دیگری همچون خطاهای ساخت، سایش و خوردگی م یتواند باعث تغییر در مشخصات مودال پر هها گردد. همچنین

تغییراتی که ممکن است در فرایند مهندسی معکوس در پر هها ایجاد شود نیز م یتواند باعث بروز پدیده تشدید گردد.

روش معمول برای تحلیل مودال پره های توربین بدین ترتیب است که پره در فیکسچر ثابت می شود و تست مودال انجام

م یگیرد. سپس به کمک نتایج بدست آمده از تست مدل اجزاء محدود روزآمد م یگردد. در این مقاله روشی جدید برای تحلیل

مودال پر ههای توربین ارائه شده است. در این روش بجای تست مودال پره در حالت گیردار پره در حالت آزاد تست م یشود.

مزیت استفاده از این روش این است که نیاز به فیکسچر ندارد و داد ههای بدست آمده دقیقتر هستند و نویز کمتری دارند.

سپس مدل اجزاء محدود که آن هم در حالت آزاد تحلیل شده رو زآمد م یگردد. سپس به سادگی م یتوان مدل اجزاء محدود را

در نر مافزار مربوطه گیردار نمود و فرکانسهای طبیعی پره را بدست آورد. در نتیجه با استفاده از این روش علاوه بر صرفه جویی

در وقت و هزینه م یتوان نتایج دقیقتری را بدست آورد. برای اثبات کارایی این روش، باید برای مدل بدست آمده دو معیار زیر

ارضا گردد:

یعنی اختلاف نتایج بدست آمده از تحلیل و تست در محدوده (Reliability) ۱- مدل م یبایست دارای دقت مطلوب باشد

قابل قبولی واقع گردد.

یعنی با تغییر شرایط کاری مدل بدست آمده باید همچنان از (Robustness) ۲- مدل بدست آمده م یبایست مقاوم باشد

دقت کافی در پیش بینی رفتار پره برخوردار باشد.

بدین منظور در این مقاله در ابتدا نمونه نتایج چند پره که به روش متداول تحلیل مودال شد هاند، آمده است. سپس یکی

از این پر هها با روش ذکر شده روزآمد شده است و با مقایسه نتایج بدست آمده کارایی این روش اثبات شده است.

۲- نتایج تجربی و تحلیل عددی

تجربه نشان داده است که بکارگیری تست مودال و تحلیل اجزاء محدود در کنار هم بهترین روش برای تحلیل مودال

پر ههای توربین گازی م یباشد [ ۶]. با استفاده از تست مودال می توان اطلاعات ارزشمندی را از رفتار پر ههای توربین، با دقتی

نسبتًا بالا و هزینه ای کم بدست آورد. ولی دقت این داد هها به شدت تحت تأثیر شرایط تکیه گاهی م یباشد، در حالی که

مدلسازی این شرایط و حتی اندازه گیری میزان لقی تکی هگاه به سختی امکان پذیر م یباشد. لقی تکی هگاه از یک سو باعث

م یگردد که سختی سازه کاهش یابد و فرکان سهای طبیعی انداز هگیری شده کمتر از مقدار واقعی باشند و از سوی دیگر سبب

م یگردد رفتار سیستم غیر خطی گردد. با روش اجزاء محدود نیز می توان پره را در شرایط کاری آن مدل کرد و عواملی

همچون تأثیرات دما و سخت شدگی حاصل از تنش را در تحلیل مودال در نظر گرفت.

برای یافتن فرکان سهای طبیعی پره به روش تجربی با چکش ضرب های به پره توربین وارد شده و پاسخ پره توربین به ضربه

با استفاده از سنسورهای نصب شده روی آن انداز هگیری م یگردد. سنسورهای بکار رفته از نوع شتا بسنج پیزوالکتریک

م یباشند. همچنین در چکش سنسوری نصب شده است که مقدار نیرو را اندازه گیری م یکند. برای یافتن فرکانس های طبیعی

و میرایی زدن یک ضربه گرفتن پاسخ آن کافی است. اما برای تحلیلهای پیشرفته تر و روزآمد کردن مدل تحلیلی نیاز به شکل

مدها م یباشد. برای بدست آوردن شکل مدها م یبایست شتاب سنج در یک نقطه ثابت شده و در نقاط دیگر به پره ضربه زد، و

یا در یک نقطه، پره را تحریک کرد و شتا بسنج را در نقاط مختلف قرار داد.

آزمایش ها برای شرایط تکی هگاهی گیردار برای سه نمونه پره انجام شده است. دو پره اول به لحاظ شکل کام ً لا مشابه بوده

و تنها جنس آنها متفاوت م یباشد. پره اول نمونه اصلی م یباشد و پره دوم از طریق مهندسی معکوس طراحی و ساخته شده

ساخته و تحلیل شد (شکل ۱). نتایج تست مودال و تحلیل اجزاء Ansys است. همچنین مدل سه بعدی این پر هها در نر مافزار

محدود این دو پره و میزان خطای بین نتایج به ترتیب در جدول ( ۱) و جدول ( ۲) آمده است

.

خطا

(Hz) فرکانسهای طبیعی تحلیلی

فرکانسهای طبیعی تجربی

شماره مد

۱/۰%

۷۴۸

۷۵۶

۱

۱۳/۴%

۲۰۳۷

۱۷۹۶

۲

۲۲/۲%

۲۷۲۸

۳۵۰۵

۳

۲/۸%

۴۴۰۸

۴۲۹۰

۴

خطا

(Hz) فرکانسهای طبیعی تحلیلی

فرکانسهای طبیعی تجربی

شماره مد

۱۱/۸%

۷۰۶

۸۰۰

۱

۴/۶%

۱۹۰۷

۱۸۲۴

۲

۲۱/۱%

۲۶۵۰

۱۸۲۴

۳

۰/۵%

۴۲۱۱

۴۲۳۴

۴

برای ارزیابی میزان تأثیر شرایط مرزی در کیفیت نتایج تست مودال، تست مودال برای پره سوم در دو شرایط مرزی

گیردار و آزاد انجام گرفت. شکل ( ٢) نشان دهنده شرایط مرزی این پره در دو آزمایش صورت گرفته م یباشد. در حالت گیردار

یبایست قبل از انجام تست اطمینان حاصل گردد که فرکانس های طبیعی تکیه گاه از فرکانس های طبیعی پره به اندازه کافی بزرگتر هستند، تا نتایج بدست آمده از فرکان سهای طبیعی تکی هگاه تأثیر نپذیرد، بگون های که شرط صلب بودن تکی هگاه موجب

اختلاف نتایج تست و تحلیل اجزاء محدود نگردد. برای شبی هسازی شرایط آزاد، از سیمی برای آویزان کردن پره استفاده شده

است. فرکانسهای طبیعی سیم باید حتی المقدور پایین باشد تا تداخلی با فرکانسهای طبیعی پره پیش نیاید. همچنین پره باید

به گونه ای آویزان گردد که در جهت اعمال ضربه و دریافت پاسخ بتواند آزادانه حرکت کند

.

( برای مقایسه کیفیت نتایج بدست آمده یک نمونه از پاسخهای فرکانسی پره در دو شرایط تکی هگاهی در شکلهای ( ٤،٣

نشان داده شده است. بوضوح م یتوان مشاهده نمود که کیفیت سیگنال بدست آمده در شرایط آزاد، در محدوده فرکانسی قابل

قبول مشخص شده در کاتالوگ سنسور، بهتر از سیگنال بدست آمده از شرایط گیردار م یباشد. فرکانسهای طبیعی بدست آمده

برای پره سوم در شرایط گیردار در جدول ( ٣) و برای شرایط آزاد در جدول ( ٤) آمده است. نتایج بدست آمده از این سه پره در

٢٢ م یباشد. در حالی که / ٩ و حداکثر % ٢ / حالت گیردار نشان م یدهد که اختلاف میان مدل تحلیلی و تست بطور متوسط % ٨

٢ م یباشد. با مقایسه نتایج بدست / ٢ و حداکثر آن % ٩ / میانگین خطا برای شرایط تکی هگاهی آزاد برای چهار مد اول آن % ٣٥

آمده م یتوان نتیجه گرفت که نتایج تست در شرایط تکی هگاهی آزاد دارای دقت بسیار بالاتری نسبت نتایج تست در شرایط

دانلود تحلیل المان محدود پره توربین بادی و بررسی سطوح مقطع مختلف اسپار پره توربین

اختصاصی از ژیکو دانلود تحلیل المان محدود پره توربین بادی و بررسی سطوح مقطع مختلف اسپار پره توربین دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

74 صفحه word

چکیده:

در این پژوهش ﺑـﺎ ﺑﺮرﺳـﻲ ﻧﺘـﺎﻳﺞ المان محدود اسپار توربین بادی در ﺷـﺮاﻳﻂ ﺑﺎرﮔـﺬاری ﻣﺸـﺎﺑﻪ و با تغییر پارامترهای ضخامت و زاویه الیاف به بهینه سازی بدنه اسپار پرداخته شده است. ﺗﺤﻠﻴﻞ المان محدود ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮم اﻓﺰار آباکوس اﻧﺠﺎم شده ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ محلهای ﺗﻤﺮﻛﺰ ﺗﻨﺶ در اسپار ﺗﻮرﺑﻴﻦ را ﻧﺸﺎن می دهد. از نتایج عددی می توان دریافت که با توجه به تغییر زاویه الیاف در اسپار، محل حداکثر تنش تغییر می کند. بطوریکه با افزایش زاویه الیاف محل حداکثر تنش از ریشه به سمت 3/1 ابتدایی اسپار تغییر پیدا میکند و رفته رفته مجدداً به ریشه اسپار بازمی گردد. با افزایش ضخامت لایه ها و با فرض ثابت بودن زاویه الیاف، میزان تنش اعمالی به سازه رفته رفته کاهش می باشد. اما با بررسی تاثیر زاویه الیاف در حالتی که ضخامت لایه ها ثابت می باشد می توان دریافت که برای زوایای 45 و 60 درجه حداکثر تنش به سازه وارد شده و با زوایای صفر و 90 درجه کمترین تنش به سازه وارد می شود. با افزایش ضخامت لایه ها و با فرض ثابت بودن زاویه الیاف، میزان کرنش اعمالی به سازه رفته رفته کاهش می یابد. اما با بررسی تاثیر زاویه الیاف در حالتی که ضخامت لایه ها ثابت می باشد می توان دریافت که با افزایش زاویه تا 45 درجه کرنش افزایش می یابد و پس از آن با افزایش زاویه الیاف میزان کرنش اعمالی تقریبا ثابت می شود.

فهرست مطالب 

فصل 1-   مقدمه  7

1-1-    پیشگفتار 7

1-2-    انواع توربین بادی. 8

1-2-1-    توربینهای محور افقی. 9

1-2-2-    توربینهای محور عمودی. 10

1-2-3-    توربین از نوع Savnoius 12

1-2-4-    چرخش توربینهای بادی برپایه نیروی درگ.. 13

1-2-5-    چرخش توربینهای بادی بر پایه نیروی لیفت.. 13

1-2-6-    اجزاء اصلی توربینهای بادی محور افقی. 14

فصل 2-   پیشینه پژوهش.. 18

2-1-    تعریف کامپوزیت.. 18

2-2-    تاریخچه کامپوزیتها 18

2-3-    مزایای استفاده ازکامپوزیت ها 19

2-4-    کاربرد کامپوزیتها 20

2-5-    طبقه بندی کامپوزیتها 21

2-5-1-    کامپوزیتهای ذره ای(تقویت شده باذرات.. 21

2-5-2-    کامپوزیتهای لیفی(تقویت شده باالیاف) 22

2-6-    انواع الیاف مورداستفاده درکامپوزیت ها 24

2-6-1-    الیاف شیشه: 24

2-6-2-    الیاف کربن  24

2-6-3-    الیاف آرامید (کولار) 25

2-6-4-    الیاف برن... 25

2-6-5-    الیاف پلی اتیلن. 25

2-6-6-    الیاف سرامیکی. 25

2-6-7-    الیاف فلزی.. 26

2-7-    ماتریس های پلیمری. 26

2-7-1-    ماتریس اپوکسی. 27

2-7-2-    ماتریس پلی استر 27

2-7-3-    ماتریس فنولیک... 28

2-8-    معادلات ساختاری کامپوزیت ها 28

2-8-1-    قانون عمومی هوک.. 28

2-9-    تقارن مواد 30

2-9-1-    مواد منوکلینیک... 30

2-9-2-    مواد اورتوتروپیک... 33

2-9-3-    ایزوتروپ جانبی. 35

2-9-4-    مواد ایزوتروپ.. 36

2-10- ثابتهای مهندسی. 36

2-11- ماتریس های سفتی در یک لمینیت.. 40

2-12- ثابت های مهندسی یک لایه چینی. 41

2-13- ثابت های مهندسی درون صفحه ای یک چندلایه 42

2-13-1-  ثابت های کششی یک چند لایه  [13] 43

2-13-2-  ثابت های خمشی یک چندلایه[13] 43

2-14- مروری بر پژوهش های پیشین. 43

فصل 3-   مدلسازی، تحلیل و بهینه سازی. 49

3-1-    روش تحقیق. 49

3-2-    مشخصات پره و اسپار توربین بادی V47-660kW.. 49

3-3-    مفروضات   50

3-4-    مراحل طراحی و تحلیل اسپار (در ادامه به جای اسپار از تیر استفاده شده است) 53

3-5-    مرحله اول (مدل کردن) 53

3-5-1-    قسمت sketch  55

3-6-    مرحله دوم (مشخص کردن مواد) 56

3-7-    مرحله سوم (اسمبلی کردن) 59

3-8-    مرحله چهارم (طراحی مراحل حل step) 60

3-9-    مرحله پنجم (مرحله بارگذاری) 60

3-10- مرحله ششم (مرحله المان بندی (مش بندی)) 62

3-11- مرحله هفتم (حل) 63

فصل 4-   بررسی نتایج. 64

4-1-    مشاهده نتایج. 64

4-2-    بهینه سازی و بررسی نتایج. 64

4-2-1-    روش رگرسیون چند متغیره جهت پیشبینی وزن و سفتی. 64

فصل 5-   نتیجه‌گیری و پیشنهادها 68

5-1-    نتیجه گیری. 68

5-2-    پیشنهادات   68

فصل 6-           مراجع  

تحقیق در مورد آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین

اختصاصی از ژیکو تحقیق در مورد آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

تعداد صفحه:30

 فهرست مطالب

آلیاژهای بکار رفته در پره های توربین

خلاصه از مشخصات سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

ترکیبات شیمیایی سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

میکروساختارهای سوپرآلیاژهای پایه نیکل:

بررسی مرز دانه ها:

کاربیدها:

واکنشهای کاربید:

عملیات حرارتی سوپرآلیاژهای پایه نیکل:

تأثیر عناصر آلیاژی بر پایداری سطحی سوپرآلیاژهای پایه نیکل:

تأثیر عناصر آلیاژ بر خوردگی داغ و اکسیداسیون:

ارزیابی جوش پذیری آلیاژهای جنس In738Lc و Rene 80

آلیاژهای بکار رفته در توربین گازی معمولاً از جنس سوپرآلیاژهای پایه نیکل (پره های متحرک) و پایه کبالت (پره های ثابت) می باشد. روشهای عمده تولید پره ها معمولاً ریخته گری و فورج می باشند نحوه ساخت پره های سوپرآلیاژها در سال 1940 شروع شد. و از آن به بعد پیشرفتهای قابل توجه در نحوه ساخت و افزایش استحکام صورت گرفت که ذوب در خلاء بصورت القایی (VIM) بصورت تجاری از سال 1950 و بعد از آن آلیاژهای پلی کریستالی از سال 1970 شروع به تولید شد.

از دهه 60، آلیاژهای پلی کریستال دارای نظم دانه ای خاصی شده بطوریکه انجماد جهت دار پره های توربین در سال 1980 پره های تک کریستالی وارد مرحله ای جدید از تولید شدند.

خلاصه از مشخصات سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

سوپرآلیاژها، موادی هستند که در حرارتهای بالا (85% دمای ذوب آلیاژ) دارای استحکام مکانیکی بالا و مقاوم در برابر از بین رفتن سطح (مثلاً خوراکی) می باشند. سوپرآلیاژهای پایه نیکلی از مهمترین و پرکاربردترین آلیاژها در مقایسه با سوپرآلیاژ پایه کبالت و یا پایه آهن بشمار می روند وجود نیکل بعنوان فلز پایه می تواند باعث استحکام پذیری این آلیاژ با روشهای معمول (رسوب سختی) شود. با آلیاژ نمودن با کروم و آلومینیوم می توان پایداری سطح آلیاژ بدست آمده را جهت کاربردهای مختلف مهیا نمود.

ترکیبات شیمیایی سوپرآلیاژهای پایه نیکلی

ترکیبات شیمیایی بسیاری از سوپرآلیاژهای پایه نیکل که با بیش از 12 عنصر می‌باشند یکی از پیچیده ترین آلیاژها بشمار می روند. در عملیات ذوب ریزی عناصر مضری مثل سیلسیوم، فتقر، گوگرد، اکسیژن و نیتروژن کنترل و عناصر ناچیز مثل سلنیوم، بیموت و سرب در حد PPm (خصوصاً برای ساخت قطعات با شرایط بحرانی) نگهداشته می‌شوند. که در این جا فقط به ترکیبات شیمیایی سوپرآلیاژ IN-738 می پردازیم.